выполнено на сервисе Автор24

Студенческая работа на тему:

Рассчитайте процесс внутрипластового горения на пятиточечном элементе пласт 4 эксплуатационных и 1 нагнетательная скважина в центре

Контрольная работа Нефтегазовое дело

Создан заказ №3783656

26 марта 2019

Рассчитайте процесс внутрипластового горения на пятиточечном элементе пласт 4 эксплуатационных и 1 нагнетательная скважина в центре

Как заказчик описал требования к работе:

3 задачи и вопросы. 9. Лабораторные методы определения проницаемости. 34. Состав и свойства пластовых вод. Содержание связанной воды в нефтяной залежи. 59. Обработка данных исследования при установившихся режимах фильтрации. 73. Классификация, назначение методов увеличения нефтеотдачи пластов. 84. С ущность, область применения тепловых методов увеличения нефтеотдачи пластов. Исходные данные скину автор

подробнее

Фрагмент выполненной работы:

Рассчитайте процесс внутрипластового горения на пятиточечном элементе пласт: 4 эксплуатационных и 1 нагнетательная скважина в центре. Исходные данные: Эффективная толщина пласта hэф, м7,5 Пластовая температура Tпл, К320 Плотность пластовой нефти ρн, кг/м3950 Расстояние от нагнетательной до добывающих скважин S, м390 Забойное давление в добывающих скважинах Pзд, МПа12 Забойное давление в нагнетательной скважине Pзн, МПа21 Радиус скважины rc, м0,15 Количество коксового остатка q, кг/м327 Удельный расход воздуха (окислителя) для сжигания коксового остатка Vокс, м3/кг14 Пористость породы m, дол. (работа была выполнена специалистами Автор 24) ед.0,25 Нефтенасыщенность породы Sн0,72 Решение: 1. Определяем объем воздуха, необходимый для выжигания единицы объема пласта: Qвозд=q∙Vокс (1) где q- количество коксового остатка, кг/м3; Vокс- удельный расход окислителя, м3/кг. Qвозд=27∙14=378 м3м3 2. Предельный темп нагнетания воздуха, который зависит от его объема и достигается при максимальном давлении нагнетания компрессора и минимально допустимом снижении забойного давления в добывающих скважинах. Давление на забое нагнетательной скважины не должно быть выше горного давления, так как это вызывает неравномерность процесса вытеснения из-за раскрытия трещин: Vгпр=7,4kэ∙hэф∙Pзн2-Pзд2∙1012μв∙10-3∙Tпл2,3lnS2rc∙rф-1,238 (2) где rc- радиус скважины, м; rф- радиус фронта горения в конце процесса, принимаем rф=50 м; kэ- эффективная проницаемость пласта для воздуха, принимаем kэ=0,3∙10-12 м2; Tпл- пластовая температура, К; μв- вязкость воздуха в пластовых условиях, μв=0,018 мПа∙с; hэф- эффективная толщина пласта, м; Pзн и Pзд- соответственно забойное давление в нагнетательной и добывающих скважинах, МПа; S- расстояние от нагнетательной до добывающих скважин, м. Vтпр=7,4∙0,3∙10-12∙7,5∙212-122∙10120,018∙10-3∙3202,3ln39020,15∙50-1,238=39,8∙103 м3сут 3. Скорость продвижения фронта горения: Vф=Vтпр2π∙hэф∙Qвозд∙rф (3) Vф=39,8∙1032∙3,14∙7,5∙378∙50=0,045мсут 4. Проверяем выполнение следующего условия: Vф>3Vф min (4) где Vф min- минимально допустимая скорость перемещения фронта горения, зависящая от эффективной толщины пласта и расхода топлива (кокса в породе), м/с. Определяем по рис. 5. Рис. 5. Зависимость скорости перемещения фронта горения от толщины пласта. При содержании кокса в породе, кг/м3: 1 - 32; 2 - 24; 3 - 20; 4 -19,2; 5 - 18,4. 0,045 м/сут<3∙0,025=0,05 м/сут Радиус фронта горения в конце процесса принимаем rф=40 м; Vф=39,8∙1032∙3,14∙7,5∙378∙40=0,056мсут 0,056 м/сут>3∙0,025=0,05 м/сут 5. Коэффициент охвата по площади фронтом горения αs определяется по рисунку 2, для этого вначале вычисляют параметр iα: iα=VтпрS∙hэф∙Vф min∙Qвозд (5) iα=39,8∙103390∙7,5∙0,02∙378=1,8 Рис. 6. Зависимость коэффициента охвата по площади αs от параметра iα. αs=0,42 6...Посмотреть предложения по расчету стоимости